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采用同一规格单线绞制的力缆扇形导体结构
前言电力电缆是线缆行业耗用铜、铝导体材料最多的产品。如对电力电缆导体结构进行改进,以采用一种规格单线组合成不同截面的扇形结构,则既利于生产,又可节约原材料,具有较好的经济效益和社会效益。 2.常用扇形导体的结构及其缺点目前普遍采用的扇形导体结构,见表1。从表1可知,生产截面为25～300mm~2的扇形导体,原共需9种规金龙羽电缆格的单线。这种组合结
大截面分割导体的结构设计与制造金龙羽电缆
为满足500 kV交联聚乙烯绝缘超高压电力电缆的研制需要,在总结多次大截面分割导体(800 mm2及以上)结构设计与制作经验的基础上,已顺利完成了1 200,2 500 mm2分割导体的制作,本文以1 200 mm2分割导体的结构设计、制造为例,介绍了大截面分割导体结构设计与制造
电力电缆分层紧金龙羽电缆压扇形导体紧压轮的设计
本文介绍了应用“扒层原理”，对电力电缆分层紧压扇形导体结构和紧压轮进行设计。这种方法对任金龙羽电缆意绝缘厚度和扇角的线芯结构都适合，且利用微机同时计算出扇形导体的结构参数及各层紧压轮孔形尺寸，不仅省时，且提高了计算精度，因此这种设计计算在满足线芯导体的电气性能的同
电线电缆导体实测截面积为何不“标称”
在质量抽查中 ,质量监督部门或用户由于不熟悉电线电缆的有关标准 ,会对电缆实测截面金龙羽电缆积与标称截面积的误差产生质疑。本文通过新旧标准中对导体截面积 (标称 )的规定与导体计算截面积比较及分析 ,认为总是存在着一定的误差。由于电线电缆及其导体标准明确地对导体截面积不作考核 ,而仅对导体的直流电阻值指标作为检测与考核指标 ,因此是允许这种误差的存在。
紧压绞合导体单线直径确定方法的分析和比较
紧压绞合导体单线直径的确定是电缆结构设计的重要步骤之一。本文通过对两种不同确定方法的阐述和计算(实测)结果的分析比较,得出了确定电缆导体单线直径的一种较好方法。
力缆扇形导体结构参数的理论计算方法
电线电缆产品的使用性能和寿命,在一定程度上取决于其结构设计的正确性和先进性。因此,在进行线缆结构设计时,必须选择比较正确、合理的途径。求解力缆扇形导体结构参数的思路很多,但不是计算太繁琐,就是因过于忽略近似而引起误差太大。笔者参照文献的内容,介绍一种较为精确和简便的方法,供同行参考。根据图1的扇形导体的结构示意图,以下将分别推导出其主要结构参数——扇形导体角度α、扇形底弧和两个侧弧的圆角半径ρ和γ、扇形截面积S、扇形圆弧半径R、扇形高度H及扇形宽度B等。
全塑力缆五芯等截面瓦形导体结构及其压轮孔型的设计
对于五芯等截面电力电缆，为了节约原材料，缩小电缆外径及降低生产成本，将导电线芯设计成瓦形结构。根据几何图形，推导出瓦形导体结构尺寸参数及压轮孔型尺寸的计算公式。
扇形导体四芯不等截面几何参数探讨
在扇形导体四芯不等截面线芯的几何参数中,对成品电缆尺寸及其表面圆整度有决定性影响的参数,主要是扇形圆弧半径和圆心角。就上述两参数的选择和计算进行初步探讨,提出了商榷意见。
扇形紧压导体中单线排列结构及并线模的简化设计
针对扇形紧压导体的传统单线排列结构中要求有平行单线的缺陷，以及中心层为一根单线但最外层与相邻内层单线根数相差五根的不足，从统一单线直径与线芯排列结构稳定性出发，对截面为３５～３００ｍｍ２的扇形紧压导体的单线排列结构，提出了中心层为一根单线及二至四根绞合单线、相邻两层单线相差六根的结构；同时提出了并线模的简化设计。实践证明，它们对简化工艺、方便管理、降低成本有一定意义。
塑力缆紧压扇形导体的结构和压辊设计
介绍的全塑电力电缆紧压扇形绞合导体的结构设计和压辊设计,对于任意绝缘厚度和扇形中心角的线芯结构都能适用。并按新的国家标准GB 1270-91,讨论了绝缘标准厚度与标称厚度的关系,据此建议在结构设计中应采用标准厚度计算。
一种新的异型导体模具设计方法
本文介绍一种新的异型导体模具设计方法,适合于生产扇形和瓦形导体的低压电缆。
再谈用微机计算扇形导体的几何参数
对于计算扇形导体几何参数的联立方程,可以借助近似解法和迭代法,应用计算机进行运算。介绍了微机计算程序框图及相应的说明。